패스너 생산에 사용되는 관련 계산 공식:
1. 60° 프로파일의 외부 나사 피치 직경 계산 및 공차(국가 표준 GB 197/196)
에이. 피치 직경의 기본 치수 계산
나사 피치 직경의 기본 크기 = 나사 장경 - 피치 × 계수 값.
수식: d/DP×0.6495
예: M8 수나사의 피치 직경 계산
8-1.25×0.6495=8-0.8119≒7.188
비. 일반적으로 사용되는 6h 수나사 피치 직경 공차(피치 기준)
상한값은 “0”입니다.
하한값은 P0.8-0.095 P1.00-0.112 P1.25-0.118 입니다.
P1.5-0.132 P1.75-0.150 P2.0-0.16
P2.5-0.17
상한 계산식은 기본 사이즈이고, 하한 계산식 d2-hes-Td2는 기본 직경-편차-공차입니다.
M8의 6h급 피치 직경 공차 값: 상한 값 7.188 하한 값: 7.188-0.118=7.07.
C. 일반적으로 사용되는 6g 수준 수나사의 피치 직경의 기본 편차: (피치 기준)
P 0.80-0.024 P 1.00-0.026 P1.25-0.028 P1.5-0.032
P1.75-0.034 P2-0.038 P2.5-0.042
상한값 계산식 d2-ges는 기본 크기 편차입니다.
하한값 계산식 d2-ges-Td2는 기본 크기-편차-공차입니다.
예를 들어 M8의 6g 등급 피치 직경 공차 값: 상한 값: 7.188-0.028=7.16 및 하한 값: 7.188-0.028-0.118=7.042.
참고: ① 위의 나사 공차는 거친 나사를 기준으로 한 것이며 가는 나사의 나사 공차에는 약간의 변화가 있지만 공차가 클 뿐이므로 이에 따른 제어는 사양 한도를 초과하지 않으므로 적용되지 않습니다. 위에서 하나씩 표시해 두었습니다. 밖으로.
② 실제 생산에서 나사산 연마봉의 직경은 설계 요구 사항의 정확성과 나사 가공 장비의 압출력에 따라 설계된 나사 피치 직경보다 0.04-0.08 더 큽니다. 이것은 나사 연마 막대의 직경 값입니다. 예를 들어 당사의 M8 수나사 6g급 나사연마봉의 직경은 실제로 7.08~7.13으로 이 범위에 속합니다.
③ 생산공정의 필요성을 고려하여 열처리 및 표면처리를 하지 않은 실제 수나사의 피치직경 제어한계의 하한치는 최대한 6h 수준으로 유지하여야 한다.
2. 60° 암나사의 피치 직경 계산 및 공차(GB 197/196)
에이. 6H급 나사 피치 직경 공차(피치 기준)
상한:
P0.8+0.125 P1.00+0.150 P1.25+0.16 P1.5+0.180
P1.25+0.00 P2.0+0.212 P2.5+0.224
하한값은 "0"이며,
상한값 계산식 2+TD2는 기본 사이즈 + 공차입니다.
예를 들어, M8-6H 내부 스레드의 피치 직경은 7.188+0.160=7.348입니다. 상한값: 7.188이 하한값입니다.
비. 암나사의 기본 피치 직경 계산식은 수나사의 계산식과 동일합니다.
즉, D2 = DP × 0.6495, 즉 암나사의 피치 직경은 나사의 장경 - 피치 × 계수 값과 같습니다.
기음. 6G급 나사 E1의 피치 직경 기본 편차(피치 기준)
P0.8+0.024 P1.00+0.026 P1.25+0.028 P1.5+0.032
P1.75+0.034 P1.00+0.026 P2.5+0.042
예: M8 6G 등급 내부 나사 피치 직경 상한: 7.188+0.026+0.16=7.374
하한값:7.188+0.026=7.214
상한값 공식 2+GE1+TD2는 피치 직경+편차+공차의 기본 크기입니다.
하한값 공식 2+GE1은 피치 직경 크기 + 편차입니다.
3. 수나사 장경 계산 및 공차(GB 197/196)
에이. 수나사 장경 6h의 상한
즉, 나사 직경 값입니다. 예를 들어, M8은 Φ8.00이고 상한 공차는 "0"입니다.
비. 수나사 장경 6h의 하한 공차(피치 기준)
P0.8-0.15 P1.00-0.18 P1.25-0.212 P1.5-0.236 P1.75-0.265
P2.0-0.28 P2.5-0.335
장경의 하한에 대한 계산 공식은 나사 장경의 기본 크기 공차인 d-Td입니다.
예: M8 수나사 6h 대구경 크기: 상한은 Ø8, 하한은 Ø8-0.212=Ø7.788
기음. 6g급 수나사의 장경 계산 및 공차
6g 수나사 기준편차 (피치 기준)
P0.8-0.024 P1.00-0.026 P1.25-0.028 P1.5-0.032 P1.25-0.024 P1.75 –0.034
P2.0-0.038 P2.5-0.042
상한 계산 공식 d-ges는 나사의 주요 직경의 기본 크기 – 기준 편차입니다.
하한 계산 공식 d-ges-Td는 나사의 주요 직경 – 데이텀 편차 – 공차의 기본 크기입니다.
예: M8 수나사 6g 등급 장경 상한값 Φ8-0.028=Φ7.972.
하한값 Φ8-0.028-0.212=Φ7.76
주: ① 나사의 장경은 나사 연마봉의 직경과 나사 롤링 플레이트/롤러의 치형 마모 정도에 따라 결정되며, 그 값은 나사의 피치 직경에 반비례합니다. 동일한 블랭크 및 스레드 처리 도구. 즉, 중간 직경이 작으면 장경이 크고, 반대로 중간 직경이 크면 장경이 작아진다.
② 열처리 및 표면처리가 필요한 부품은 가공공정을 고려하여 실제 생산 시 나사직경이 6h 하한치에 0.04mm를 더한 값 이상으로 관리되어야 한다. 예를 들어, M8의 수나사는 마찰(구르기)합니다. 와이어의 주요 직경은 Φ7.83 이상 7.95 미만이어야 합니다.
4. 암나사 직경의 계산 및 공차
에이. 암나사 소경(D1)의 기본 사이즈 계산
기본 나사 크기 = 암나사의 기본 크기 – 피치 × 계수
예: 내부 나사산 M8의 기본 직경은 8-1.25×1.0825=6.646875≒6.647입니다.
비. 6H 암나사 소경 공차(피치 기준) 및 소경 값 계산
P0.8 +0. 2P1.0 +0. 236 P1.25 +0.265 P1.5 +0.3 P1.75 +0.335
P2.0 +0.375 P2.5 +0.48
6H급 암나사 D1+HE1의 하한 편차 공식은 암나사 소경의 기본 크기 + 편차입니다.
참고: 레벨 6H의 하향 바이어스 값은 "0"입니다.
6H급 암나사 상한값의 계산식은 =D1+HE1+TD1이며, 이는 암나사의 작은 직경 + 편차 + 공차의 기본 크기입니다.
예: 6H 등급 M8 암나사의 작은 직경의 상한은 6.647+0=6.647입니다.
6H 등급 M8 암나사의 작은 직경의 하한은 6.647+0+0.265=6.912입니다.
기음. 암나사 6G급 소직경(피치 기준)과 소직경 값의 기본편차 계산
P0.8 +0.024 P1.0 +0.026 P1.25 +0.028 P1.5 +0.032 P1.75 +0.034
P2.0 +0.038 P2.5 +0.042
6G급 암나사 소경의 하한 공식 = D1 + GE1, 이는 암나사 기본 사이즈 + 편차입니다.
예: 6G 등급 M8 암나사의 작은 직경의 하한은 6.647+0.028=6.675입니다.
6G 등급 M8 암나사 직경 D1+GE1+TD1의 상한값 공식은 암나사 기본 크기 + 편차 + 공차입니다.
예: 6G 등급 M8 암나사의 작은 직경의 상한은 6.647+0.028+0.265=6.94입니다.
주: ① 암나사의 피치 높이는 암나사의 내하력 모멘트와 직접적으로 관련되므로 블랭크 제작 시 6H등급 상한 내에 있어야 합니다.
② 암나사 가공시 암나사의 직경이 작을수록 가공공구인 탭의 사용효율에 영향을 미치게 됩니다. 사용 관점에서는 직경이 작을수록 좋지만, 종합적으로 고려하면 직경이 작은 것이 일반적입니다. 주철 또는 알루미늄 부품인 경우 작은 직경의 중간 한계까지 하한을 사용해야 합니다.
③ 암나사 6G의 작은 직경은 블랭크 생산시 6H로 구현 가능합니다. 정확도 수준은 주로 나사산 피치 직경의 코팅을 고려합니다. 따라서 나사 가공 시에는 광홀의 작은 직경은 고려하지 않고 탭의 피치 직경만 고려하게 됩니다.
5. 인덱싱 헤드의 단일 인덱싱 방법의 계산식
단일 인덱싱 방식의 계산식: n=40/Z
n: 분할 헤드가 회전해야 하는 회전 수입니다.
Z: 공작물의 동일한 비율
40: 분할 헤드의 고정 개수
예: 육각 밀링 계산
공식으로 대체: n=40/6
계산: ① 분수를 단순화한다: 가장 작은 약수 2를 찾아 나눈다. 즉, 분자와 분모를 동시에 2로 나누어 20/3을 구한다. 분수를 줄이는 동안 동일한 부분은 변경되지 않습니다.
② 분수 계산 : 이때 분자와 분모의 값에 따라 다릅니다. 분자와 분모가 크면 계산하세요.
20¼3=6(2/3)은 n값, 즉 분할 헤드를 6(2/3)회 돌려야 한다는 뜻입니다. 이때 분수는 대분수가 되었습니다. 대분수 6의 정수 부분이 나누기 숫자입니다. 머리는 6바퀴 완전히 회전해야 합니다. 분수가 있는 분수 2/3은 한 회전의 2/3만 가능하며 이때 다시 계산해야 합니다.
③ 인덱싱 플레이트 선택 계산: 1개 미만의 원 계산은 인덱싱 헤드의 인덱싱 플레이트를 사용하여 실현되어야 합니다. 계산의 첫 번째 단계는 분수 2/3을 동시에 확장하는 것입니다. 예를 들어, 분수가 동시에 14번 확장되면 분수는 28/42입니다. 동시에 10번 확장하면 점수는 20/30입니다. 동시에 13번 확장하면 점수는 26/39… 분할 게이트의 확장 배수는 인덱싱 플레이트의 구멍 수에 따라 선택되어야 합니다.
이때 다음 사항에 주의해야 합니다.
①인덱싱 플레이트로 선택한 홀 수는 분모 3으로 나누어야 합니다. 예를 들어 이전 예에서 42홀은 14x3, 30홀은 10x3, 39는 13x3...
② 분수의 전개는 분자와 분모가 동시에 전개되어야 하며, 그 등가 부분은 변하지 않고 그대로 유지되어야 합니다. 예를 들면 다음과 같습니다.
28/42=2/3×14=(2×14)/(3×14); 20/30=2/3×10=(2×10)/(3×10);
26/39=2/3×13=(2×13)/(3×13)
28/42의 분모 42는 인덱스 번호의 42개 홀을 사용하여 인덱스됩니다. 분자 28은 위쪽 바퀴의 위치 지정 구멍에서 앞으로 회전한 다음 28번 구멍을 통해 회전합니다. 즉, 29번 구멍은 현재 바퀴의 위치 지정 구멍이고 20/30은 30입니다. 구멍 색인 판이 앞으로 회전합니다. 10번째 구멍 또는 11번째 구멍은 주전원의 위치 결정 구멍입니다. 26/39는 39홀 인덱스 플레이트를 앞으로 돌린 후 주전원의 위치 결정 구멍이고 26번 홀이 27번 홀입니다.
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6개의 사각형(6개의 동일한 부분)을 밀링할 때 42개 구멍, 30개 구멍, 39개 구멍 및 3으로 균등하게 나누어진 기타 구멍을 인덱스로 사용할 수 있습니다. 작업은 핸들을 6번 돌린 다음 위치 지정을 위해 앞으로 이동하는 것입니다. 위쪽 바퀴의 구멍. 그런 다음 28+1/ 10+1 / 26+를 돌리세요! 주전원의 위치 지정 구멍으로 29/11/27 구멍에 구멍.
예 2: 15개 톱니 기어 밀링 계산.
공식으로 대체: n=40/15
n=2(2/3) 계산
2개의 완전한 원을 돌린 다음 24, 30, 39, 42.51.54.57, 66 등과 같이 3으로 나눌 수 있는 인덱싱 구멍을 선택합니다. 그런 다음 오리피스 플레이트 16, 20, 26, 28, 34, 36, 38에서 앞으로 돌립니다. , 44 주전원의 위치 지정 구멍으로 구멍 1개, 즉 구멍 17, 21, 27, 29, 35, 37, 39 및 45를 추가합니다.
예 3: 82개의 치아를 밀링하기 위한 인덱싱 계산.
공식으로 대체: n=40/82
n=20/41 계산
즉, 41개의 구멍 인덱싱 플레이트를 선택한 다음 위쪽 휠 위치 지정 구멍의 20+1 또는 21개 구멍을 현재 휠의 위치 지정 구멍으로 돌리면 됩니다.
예 4: 51개 치아 밀링에 대한 인덱스 계산
공식 n=40/51로 대체합니다. 현재 점수를 계산할 수 없기 때문에 구멍을 직접 선택할 수 있습니다. 즉, 51홀 인덱싱 플레이트를 선택한 다음 위쪽 휠 위치 지정 구멍의 51+1 또는 52개 구멍을 현재 휠 위치 지정 구멍으로 설정하면 됩니다. . 즉.
예 5: 100개의 치아를 밀링하기 위한 인덱싱 계산.
공식 n=40/100으로 대체
n=4/10=12/30 계산
즉, 30홀 인덱스 플레이트를 선택한 다음 위쪽 휠 위치 지정 구멍의 12+1 또는 13개 구멍을 현재 휠의 위치 지정 구멍으로 돌립니다.
모든 인덱싱 플레이트에 계산에 필요한 구멍 수가 없는 경우 복합 인덱싱 방법을 사용하여 계산해야 하며 이는 이 계산 방법에 포함되지 않습니다. 실제 생산에서는 복합 인덱싱 계산 후 실제 작업이 매우 불편하기 때문에 일반적으로 기어 호빙이 사용됩니다.
6. 원에 내접하는 육각형의 계산식
① 원 D(S면)의 반대쪽 6개 변을 구합니다.
S=0.866D는 직경 × 0.866(계수)입니다.
② 육각형(S면)의 반대쪽에서 원(D)의 지름을 구합니다.
D=1.1547S는 반대측 × 1.1547(계수)
7. 냉간압조 공정에서 6개의 대변과 대각선에 대한 계산식
① 바깥쪽 육각형의 반대쪽 변(S)을 찾아 반대각 e를 구합니다.
e=1.13s는 반대쪽 × 1.13
② 안쪽 육각형의 반대쪽 변(s)에서 반대각(e)을 구합니다.
e=1.14s는 반대쪽 × 1.14(계수)
③외부 육각형의 반대쪽 측면(s)에서 반대쪽 모서리(D)의 헤드 재료 직경을 계산합니다.
원의 직경(D)은 6개의 반대쪽 변(s-평면)에 따라(6의 두 번째 공식) 계산되어야 하며 오프셋 중심 값은 적절하게 증가해야 합니다. 즉, D≥1.1547s입니다. 오프셋 중심 금액은 추정만 가능합니다.
8. 원에 내접된 사각형의 계산식
① 원(D)에서 정사각형(S면)의 반대쪽 변을 구합니다.
S=0.7071D는 직경×0.7071입니다.
② 네 개의 정사각형(S면)의 반대쪽에서 원(D)을 찾습니다.
D=1.414S는 반대쪽×1.414입니다.
9. 냉간 압조 공정의 반대쪽 4개 측면과 반대 모서리에 대한 계산식
① 바깥쪽 정사각형의 반대쪽 변(S)의 반대각(e)을 구합니다.
e=1.4s, 즉 반대측(s)×1.4 매개변수
② 안쪽 네 변(s)의 대향각(e)을 구합니다.
e=1.45s는 반대측(s)×1.45 계수입니다.
10. 육각형 부피의 계산식
s20.866×H/m/k는 반대측×반대측×0.866×높이 또는 두께를 의미합니다.
11. 잘린 원뿔(원뿔)의 부피 계산식
0.262H(D2+d2+D×d)는 0.262×높이×(큰 헤드 직경×큰 헤드 직경+소 헤드 직경×소 헤드 직경+큰 헤드 직경×소 헤드 직경)입니다.
12. 구형상실체(반원형 머리 등)의 부피 계산식
3.1416h2(Rh/3)은 3.1416×높이×높이×(반경-높이3)입니다.
13. 암나사 탭 가공 치수 계산식
1. 탭 외경 D0 계산
D0=D+(0.866025P/8)×(0.5~1.3), 즉 탭의 대구경 나사의 기본 사이즈+0.866025피치±8×0.5~1.3입니다.
참고: 피치 크기에 따라 0.5~1.3의 선택을 확인해야 합니다. 피치 값이 클수록 더 작은 계수를 사용해야 합니다. 반대로,
피치 값이 작을수록 계수는 커집니다.
2. 탭 피치 직경(D2) 계산
D2=(3×0.866025P)/8 즉, 탭 피치=3×0.866025×나사 피치nn8
3. 탭 직경(D1) 계산
D1=(5×0.866025P)/8 즉, 탭 직경=5×0.866025×나사 피치²8
14. 다양한 형상의 냉간압조 성형에 사용되는 소재의 길이 계산식
알려진 사실: 원의 부피 공식은 지름 × 지름 × 0.7854 × 길이 또는 반지름 × 반지름 × 3.1416 × 길이입니다. 즉, d2×0.7854×L 또는 R2×3.1416×L입니다.
계산할 때 필요한 재료의 양은 피드의 길이인 X¶diameter│diameter│0.7854 또는 X│radius│radius│3.1416입니다.
열 수식=X/(3.1416R2) 또는 X/0.7854d2
공식의 X는 필요한 재료의 양을 나타냅니다.
L은 실제 공급 길이 값을 나타냅니다.
R/d는 공급되는 재료의 실제 반경 또는 직경을 나타냅니다.
게시 시간: 2023년 11월 6일
